복잡한 "무기 / 카트리지"GX-6 프로젝트
20세기 초까지 총성으로 총격전 оружия 단발 사격으로 수행되었으며, 그 동안 저격수는 총알이 총신을 떠날 때까지 무기를 조준선에 유지 한 다음 목표물 조준을 조정할 수있었습니다. 자동 무기의 첫 번째 샘플을 만들면서 공통적 인 문제가 드러났습니다. 이전 샷이 다음 샷 전에 무기를 조준선에서 떨어 뜨 렸기 때문에 버스트에서 조준 발사가 불가능하다는 것입니다.
기관총의 경우 조준 발사 문제는 지상에 중점을 둔 대형 기관총을 사용하고 주로 그룹 표적을 타격하는 것으로 전환하여 해결되었습니다. 기관총과 달리 기관단총/돌격 소총과 같은 사수의 개별 자동 무기는 팔 근육의 힘으로 무기를 공중에 들고 어깨에 얹은 개머리판의 도움으로 반동 보상과 함께 어색한 위치에서 발사하는 빈번한 움직임으로 전술을 기동하도록 설계되었습니다. 이와 관련하여 개별 자동 무기는 대부분의 보병 부대를 구성하는 평균적으로 훈련 된 사수의 물리적 능력에 의해 결정되는 무게와 반동력에 제한이 있습니다.
폭발을 발사하는 과정에서 범인은 그의 손과 몸에 떨어지는 다방향 힘 효과를 경험합니다. 각 샷의 시작 부분에는 최대 반동 모멘텀이 있습니다. 셔터를 열고 리턴 스프링을 압축하는 반동력의 짧은 기간 동안 균일하게 작용한 후 셔터가 리시버의 후면 벽에 부딪히는 것과 관련된 두 번째 임펄스가 화살표에 작용합니다. 무기의 재 장전주기는 리턴 스프링의 탄성력이 균일하게 작용하는 두 번째 기간으로 계속되고 앞으로 향하고 배럴에 볼트가 타격되는 것과 관련된 세 번째 임펄스로 끝납니다. 동시에 무기는 볼트의 왕복 운동과 관련된 무게 중심의 변위로 인해 주기적 진동을 경험합니다. 대부분의 무기 모델에서 반동력이 작용하는 배럴 축이 사수의 어깨에 놓인 스톡의 대칭축과 일치하지 않는다는 사실로 인해 상황이 악화됩니다. 반동력과 지지대의 반동력은 배럴을 위로 던지는 순간을 만듭니다.
가스 작동 식 재 장전 메커니즘을 사용하는 경우 고압 가스가 노리쇠 캐리어에 충돌하고 노리쇠 캐리어가 노리쇠에 충돌하여 무기가 추가 진동을받습니다. 카트리지의 에너지 특성이 변경되지 않은 경우 배럴에 단단히 결합 된 셔터 거부 및 프리 셔터로의 전환은 발사 속도를 여러 번 증가시킵니다. 셔터의 관성 질량을 늘리고 무기의 총구 에너지를 줄이는 것만으로 탄약 소비 측면에서 허용 가능한 발사 속도를 보장할 수 있습니다. 셔터의 관성 질량이 증가하면 무기의 주기적 진동 진폭이 증가하고 총구 에너지가 감소하면 중간 거리에서 비효율적으로 촬영하여 프리 셔터로의 전환이 막 다른 골목임을 나타냅니다.
임펄스 다이어그램을 기반으로 어색한 위치에서 버스트를 조준하는 발사는 다음 기술 솔루션의 개별 자동 무기 구현 수준에 따라 다릅니다.
- 셔터 롤아웃에서 샷 자체를 발사해야하는 동안 배럴에서 추진제 충전의 점화 초기부터 뒤로 이동하기 시작하는 폐쇄 셔터에서 세미 프리 셔터로 전환하여 최대 반동 운동량 값을 줄입니다.
- 버트의 대칭축을 조준 장치의 시야 위쪽으로 해당 확장과 함께 배럴 축의 높이까지 올려서 던지는 순간을 제거합니다.
- 밸런서의 다가오는 움직임으로 인한 재 장전 메커니즘의 움직이는 부분의 질량 이동에 대한 보상;
- 배럴과 리시버의 볼트 타격 제거.
처음 두 솔루션은 서비스를 위해 채택된 개별 자동 무기 샘플에서 완전히 또는 부분적으로 구현됩니다. 후자의 솔루션은 기존 무기 설계에 효과적인 구현이 없습니다. 잘 알려진 균형 잡힌 자동화 방식에서 셔터와 동시에 균형 막대가 반대 방향으로 이동하여 극단적인 위치에서 셔터와 충돌합니다. 이 솔루션에는 근본적인 단점이 있습니다. 셔터와 밸런서의 움직임을 동기화하기 위해 랙 및 피니언 변속기가 사용됩니다. 이 변속기는 작동 중에 번갈아 가며 하중을 받아 변속기 톱니의 치핑을 유발하여 무기의 다른 부분의 자원에 비해 재 장전 메커니즘의 자원을 XNUMX 배 줄입니다. 또한 재 장전 메커니즘의 이동 요소 질량의 합과 같은 질량을 갖는 밸런서는 손 무기의 무게를 XNUMX/XNUMX 이상 증가시킵니다.
주요 솔루션은 셔터 속도를 늦추고 셔터가 배럴과 리시버에 미치는 영향을 제거하고 재 장전 메커니즘의 이동 요소의 무게 중심 이동을 보상하고 자원을 배럴 자원 수준으로 늘리는 기능을 결합한 크랭크 앤로드 재 장전 메커니즘이있는 세미 프리 셔터로 전환하는 것입니다.
이야기 자동 총기에 크랭크 메커니즘을 사용하는 것은 1891년 오스트리아-헝가리 디자이너 Emil von Skoda의 특허에서 시작되었습니다. 1904년 독일 디자이너 Andreas Schwarzlose는 브레이크 크랭크 암으로 셔터에 연결된 세로로 움직일 수 있는 밸런서에 의해 속도가 느려지는 세미 프리 셔터가 있는 솔루션에 대한 특허를 받았습니다. 이 설계는 오스트리아-헝가리, 체코슬로바키아, 네덜란드, 폴란드에서 07년부터 12년까지 다양한 수정을 거쳐 대규모 시리즈로 생산된 M.1905/1939 기관총에 구현되었습니다.
마지막으로 1937년 소련 디자이너 Yuri Fedorovich Yurchenko는 세미 프리 셔터가 있는 완전한 기능의 총기 자동화 시스템을 만들었으며 회전 밸런서가 있는 크랭크 메커니즘에 의해서만 속도가 느려졌습니다. 1941년 상반기 Kovrov Mechanical Plant에서 작은 시리즈가 생산되었습니다. 비행 기관총 Yu-7.62. 최대 발사 속도는 분당 3600 발이었습니다. 소총에 대한 기록적인 배럴 자원이 1000 라운드를 초과하지 않았기 때문에 배럴은 전쟁의 첫 단계 조건에서 허용 가능한 것으로 간주되는 여러 출격 후 교체가 필요했습니다. 나중에 군용 항공이 대포 무기로 전환됨에 따라 Yu-7.62 기관총 생산이 중단되었습니다.
Yurchenko의 자동화 시스템에는 두 개의 크랭크를 연결하는 커넥팅로드 넥에 커넥팅로드로 연결된 세미 프리 셔터가 포함되어 있으며, 같은 방향으로 회전하고 밸런서가 장착되어 있으며 리시버의 특수한 환형 두께로 서로 장착됩니다. 크랭크는 배럴 축에 대해 엄격하게 축 방향으로 배치됩니다. 기관총의 무게와 크기를 줄이고 항공기 무기에 필요한 최고 발사 속도를 달성하기 위해 질량과 직경을 최소화했습니다. 크랭크가 회전의 상사 점에서 5도에 도달하지 않으면 셔터 롤아웃에서 샷이 발사됩니다. 커넥팅로드를 통해 볼트에서 전달되는 반동력의 작용에 따라 크랭크는 두 번째 발사 지점까지 350도 회전 한 후 방아쇠가 제거 될 때까지 재 장전 메커니즘의주기가 반복됩니다.
배럴의 축을 따라 작용하는 수평 방향 반동력은 커넥팅로드에 의해 리시버의 가이드에 작용하는 수직 구성 요소로 변환되고 커넥팅로드의 대칭축을 따라 크랭크 넥으로 전송되는 결과 벡터로 변환됩니다. 이 시점에서 결과 벡터는 접선 반동력 구성요소(크랭크 토크 생성)와 반경방향 반동력 구성요소(지면 반력 생성)로 변환됩니다. 크랭크의 회전 속도는 상사점에 접근할 때 첫 번째 최대값을 달성하고 하사점에서 두 번째 최대값(리턴 스프링을 압축하기 위한 에너지 소비를 고려하여 첫 번째 최대값보다 작은 값)을 달성하는 정현파 법칙에 따라 변경됩니다. 셔터의 왕복 운동 속도도 최대값과 최소값이 90도 이동하는 정현파 법칙에 따라 변경됩니다.
크랭크 회전의 하사 점에서 주어진 방향으로 크랭크가 계속 회전하는 배경에 대해 충격없는 정지 및 셔터 이동 역전이 발생하고 팽창하는 리턴 스프링의 에너지 공급으로 인해 재 장전 메커니즘의 모든 이동 요소가 가속됩니다. 상사 점으로가는 도중에 셔터 속도가 거의 1으로 느려지고 카트리지의 추진제 연소로 인한 분말 가스의 압력으로 인해 움직임이 반전됩니다. 이것은 또한 크랭크의 회전을 반전시킵니다. 카트리지 실화가 발생하면 볼트는 리턴 스프링으로 지지되는 총열의 약실 부분에 기대게 됩니다. 배럴에서 셔터의 정지 지점은 상사점에 대한 크랭크의 부족 5도에 해당합니다. 1도와 XNUMX도 사이의 크랭크 회전은 카트리지 추진제 충전의 연소 시간에 해당합니다. 이와 관련하여 셔터가 거의 정지되고 크랭크가 계속 롤아웃되는 상태에서 샷이 발사됩니다.
균형 잡힌 자동화 체계를 구현하려면 목 축에서 크랭크 회전축까지의 거리의 두 배에 해당하는 크랭크의 유효 직경이 전면과 후면 극한 위치 사이의 셔터 스트로크와 일치해야 합니다. 크랭크 밸런서의 무게는 커넥팅 로드가 있는 밸브의 총 질량과 일치해야 하며 크랭크 회전축에서 밸런서의 질량 중심 거리에 대해 보정됩니다. 이 경우에만 재장전 메커니즘이 작동하는 동안 무기의 무게 중심 이동이 완전히 보상됩니다.
그러나 세미 프리 셔터에서 크랭크로 전달되는 토크의 양이 분당 수천 발의 발사 속도를 결정하기 때문에 반동력의 하중을 흡수하고 자동화 균형을 보장하기에 충분한 지정된 선형 치수와 이동 요소의 질량은 권총의 경우 허용되지 않습니다. 발사 속도를 분당 600발의 표준 수준으로 낮추려면 움직이는 요소의 무게 및/또는 선형 치수를 여러 번 증가시켜야 합니다. 또한 상사 점으로가는 도중에 한 방향으로 회전하는 크랭크의 주기적 반전으로 인해 무기를 번갈아 던지거나 뒤집는 반응 모멘트가 발생합니다.
유르첸코의 자동화 시스템을 권총에 사용하려면 상당한 개선이 필요합니다. 가장 확실한 해결책은 같은 방향으로 회전하는 두 개의 크랭크에서 반대 방향으로 회전하는 두 개의 크랭크로 이동하는 것입니다. 후자의 경우 회전이 반전될 때 발생하는 반응 모멘트는 서로 상호 보상합니다. 보다 중요한 해결책은 카트리지의 추진제 충전 연소 중에 크랭크에 공급되는 토크를 줄이는 방법이며, 이는 권총에서 크랭크 메커니즘을 사용하는 기본 포인트입니다. 따라서 크랭크 메커니즘 자체의 운동학에 의해 생성된 유리한 기회, 즉 셔터가 상사점에 접근할 때 셔터의 병진 이동 속도를 거의 XNUMX으로 낮추는 것이 좋습니다.
이러한 가능성을 실현하기 위해서는 셔터를 스템과 셔터 프레임으로 구분할 필요가 있다. 스템은 자유 게이트(이하 게이트)의 형태로 만들어져야 하며, 그 질량의 관성과 볼트 프레임을 기준으로 한 완충 스프링의 힘에 의해서만 감속됩니다. 차례로 상사 점에 접근하는 볼트 캐리어는 운동학에 따라 크랭크 메커니즘에 의해 느려집니다. 분말 가스의 압력은 셔터에 작용하여 관성과 버퍼 스프링의 탄성력을 극복합니다. 완충 스프링의 압축 강성을 초과하지 않는 압력은 노리쇠 캐리어에 대한 노리쇠 끝단의 스톱까지 노리쇠 캐리어로 전달됩니다. 움직이는 요소의 질량과 완충 스프링의 탄성 정도는 정지 순간이 배럴 내 분말 가스의 최고 압력을 줄이기에 충분한 양만큼 시간적으로 분리되도록 하여 크랭크에 공급되는 토크의 양을 줄여야 합니다. 4000bar의 배럴 내 최대 압력과 2880kgf의 최대 반동력을 기준으로 최대 스프링 탄성이 50kgf인 셔터의 총 질량을 1000g으로 추정할 수 있습니다. 셔터 스트로크의 길이는 약 5mm입니다. 버퍼 스프링에서 하중을 제거하는 것은 분말 가스의 역압 조건에서 발생하므로 볼트 캐리어에 대한 볼트의 역 충격력은 구조 재료의 인장 강도를 초과하지 않습니다.
그러나 분말 가스의 최고 압력에서 롤백하도록 설계된 새로운 유형의 단일 카트리지로의 전환만이 최종 결정으로 간주될 수 있습니다. 카트리지 케이스는 넥이나 슈트가 찢어질 위험을 없애기 위해 원통형이어야 합니다. 총알과 카트리지 케이스를 연결하려면 끝이 열린 압축 추진제 체커를 사용해야합니다. 슬리브의 구조 재료로는 배럴 챔버에 대한 슬리브의 마찰 계수를 황동이나 강철에 비해 몇 배로 줄이는 마찰 방지 재료를 사용해야 합니다.
위와 관련하여 GX-6라는 제목의 "무기 / 탄약통"복합체의 혁신적인 프로젝트가 주목됩니다. 이 복합 단지에는 돌격 소총과 충격이 적은 카트리지가 포함됩니다. 카트리지가 있는 매거진은 배럴을 따라 맨 위에 놓입니다. 상점의 카트리지는 상점을 떠날 때 한 줄로 재건하면서 총알이 위로 올라가도록 수직 위치에 엇갈리게 배치됩니다.
돌격 소총은 재 장전 메커니즘의 전체 요소를 엉덩이에 수용하기 위해 불펍 방식에 따라 만들어집니다. 크랭크 메커니즘 레이아웃의 기본은 배럴에 나사산 연결로 연결된 수신기입니다. 크랭크 용 시트와 셔터 용 가이드는 상자 본체에 있습니다. 배럴에는 왕복 나사산과 둔부에 위치한 축 방향 정지 장치가 있습니다. 배럴과 리시버는 무기의 몸체에 매달려 엉덩이 목 부분에 연결됩니다.
크랭크는 작은 높이의 금속 컵 형태로 만들어지며 그 중 절반에는 커넥팅로드를 부착하기 위해 제거 가능한 핀이 설치되고 나머지 절반에는 밸런서가 있습니다. 컵의 측벽은 플레인 베어링의 내부 레이스 역할을 합니다. 크랭크는 플레인 베어링의 외부 레이스 역할을 하는 리시버의 환형 선반에 억지 끼워맞춤으로 설치됩니다. 각 크랭크는 커넥팅 로드에 연결됩니다. 커넥팅 로드의 다른 쪽은 볼트 캐리어의 생크에 있는 제거할 수 없는 핑거에 부착됩니다.
볼트 상자의 앞쪽 끝에는 슬리브가 있으며 그 내부에는 나사산의 상부 및 하부 섹터가 두 개의 매끄러운 부분으로 적용됩니다. 커플 링의 양쪽에는 노리쇠 캐리어에 놓인 푸셔가 통과하기 위한 구멍도 있습니다. 푸셔의 반대쪽 끝에는 무기를 수동으로 재 장전하기위한 접이식 핸들이 설치되어 있으며 발사 중 자발적인 움직임을 피하기 위해 자체 압축 스프링에 의해 무기 본체에 눌려 있습니다. 하사 점에 서있는 후 크랭크의 반대 회전을 보장하기 위해 푸셔의 길이는 볼트 프레임의 작동 스트로크 길이보다 작게 선택됩니다. 상자의 각 측벽에서 커플 링과 크랭크 장착 구멍 사이에 볼트 캐리어의 한 쌍의 나이프 가이드가 통과하면서 동시에 보강재 역할을 합니다. 가이드는 가이드 사이에 있는 두 개의 리턴 스프링 중 하나의 직경만큼 높이 간격을 두고 있습니다.
측면에서 셔터 프레임은 T 자형이며 밀링에 의해 단단한 금속 빌릿으로 만들어집니다. 볼트 캐리어의 어깨는 리턴 스프링에 있고 측면은 리시버의 가이드와 접촉합니다. 프레임의 앞쪽 끝에는 셔터용 구멍이 있고 뒤쪽 끝에는 드러머용 구멍이 있습니다. 고정식 커넥팅 로드 핀은 섕크의 측면에 배치됩니다. 프레임 윗면의 앞부분에는 트렁크를 향한 베벨이 있습니다.
셔터는 막대 형태로 만들어지며 뒤쪽 부분은 볼트 프레임의 몸체에 잠겨 있고 앞쪽 부분에는 두 개의 수평 추출기가 장착되어 있습니다. 프레임 내부의 셔터 움직임을 제한하는 고리 모양의 돌출부가 셔터의 뒤쪽 끝에 만들어집니다. 환형 돌출부와 프레임 후면 벽 사이에는 강철 대응물에 비해 XNUMX배의 부하 용량을 갖는 티타늄 스프링 합금으로 만든 Belleville 스프링 어셈블리 형태의 완충 스프링이 있습니다. 셔터 내부에는 발사 메커니즘의 방아쇠를 통해 작동되는 자체 압축 스프링이 있는 관성 드러머가 있습니다.
크랭크 메커니즘의 조립은 다음 순서로 수행됩니다. 공장에서 볼트 캐리어는 볼트, 버퍼 스프링, 드러머 및 드러머 스프링에 연결되고 크랭크는 리시버 시트에 설치됩니다. 그런 다음 커넥팅로드를 프레임 생크의 손가락에 놓습니다. 리턴 스프링은 리시버의 가이드 사이에 배치됩니다. 배럴 슬리브를 통해 커넥팅 로드가 있는 볼트 캐리어가 상자에 삽입됩니다. 커넥팅 로드의 반대쪽 끝은 착탈식 핀으로 크랭크에 연결됩니다.
챔버 라인으로의 카트리지 공급 및 사용한 카트리지 제거는 위에서 아래 방향으로 수행됩니다. 매거진의 열린 끝은 텔레스코픽 카트리지 피더 옆에 있는 걸쇠에 맞닿아 있으며 볼트 캐리어 위에 힌지로 연결되어 있습니다. 피더의 자유단에는 매거진 배출구에 있는 카트리지 케이스의 홈으로 들어가는 수평 그립이 장착되어 있습니다. 헬리컬 스프링이 피더 내부에 배치되어 텔레스코픽 바디 부분의 확장을 보장합니다. 피더의 굴절식 행거와 그립에는 비틀림 스프링이 장착되어 있어 행거와 그리퍼가 앞뒤 방향으로 각각 45도 각도로 휘도록 합니다.
위쪽 표면에 베벨이 있는 최전방 위치의 노리쇠 캐리어는 피더를 끝까지 누릅니다. 프레임이 가장 뒤쪽 위치로 롤백된 후 코일 스프링은 텔레스코픽 피더의 두 부분을 밀고 소모된 카트리지 케이스를 아래로 반사합니다. 비틀림 스프링은 본체와 피더 그립을 챔버링 라인에 대한 카트리지 출력 위치로 바꿉니다. 볼트 프레임이 역방향으로 이동하는 동안 수직 볼트 추출기가 카트리지 케이스의 홈에 들어가 피더의 수평 그립을 벌리고 카트리지를 배럴로 보냅니다. 노리쇠 추출기는 탄약 케이스의 바닥이 무기의 재장전 주기가 끝날 때 반사될 때까지 노리쇠 거울에 지속적으로 눌려지도록 합니다.
돌격 소총의 몸체는 케이싱과 고무 개머리판으로 구성됩니다. 케이스는 유리 충전 폴리머로 만들어졌습니다. XNUMX단 케이싱의 전면부에는 반투명한 매거진과 배럴을 수용할 수 있는 공간이 있으며 측면에는 각각 슬롯이 만들어져 매거진의 카트리지 존재를 제어하고 배럴을 냉각시킵니다. 케이싱 측면의 층 사이에는 상점용 가이드가 두 개 있습니다. 케이스의 전면 및 후면 끝이 열려 있습니다. 케이싱 중간 부분에 권총 형 제어 핸들이 있습니다. 버트 하단에는 사용한 카트리지와 잘못 발사된 카트리지를 제거하기 위한 이젝터 구멍이 있습니다. 이젝터 개구부는 볼트 캐리어가 롤백될 때 열리는 보호 커튼으로 닫힙니다. 금속 Picatinny 레일은 기계 및 광학 조준경을 포함하여 고정하도록 설계된 리벳의 케이싱 전면 상단과 하단에 설치됩니다.
모듈 식 방아쇠 메커니즘은 제어 핸들 내부에 있으며 무엇보다도 보호 브래킷, 방아쇠, 양면 퓨즈 / 발사 모드 선택기 및 수신기 아래에 별도로 설치된 방아쇠를 구동하는 두 개의 세로 막대가 포함됩니다.
다음 금속 내장 부품이 케이스 내부에 장착됩니다.
- 배럴과 리시버를 고정하기 위한 부싱;
- 내부 섹터 스레드가 있는 머플러 장착 슬리브;
- 방아쇠 메커니즘의 고정 스트랩;
- 수동 재 장전 핸들의 푸셔 지지대;
- 매거진 잠금 장치 및 텔레스코픽 카트리지 공급 장치용 장착 브래킷
- 방아쇠와 보호 커튼을 부착하기 위한 스트랩.
돌격 소총은 다음 순서로 조립됩니다. 처음에는 방아쇠 메커니즘, 카트리지 공급 장치, 방아쇠 및 보호 커튼이 케이싱 내부에 설치됩니다. 그런 다음 리시버와 배럴은 전면과 후면에서 케이싱에 삽입되며 박스 커플링의 끝단과 배럴의 축 정지부를 마운트 슬리브에 동시에 지지하면서 함께 조립됩니다. 결론적으로 케이싱의 후단에는 리시버에 얹혀 있는 고무 버트 플레이트가 탄력적으로 고정되어 있다. 버트 플레이트를 통해 리시버 스톱이 슈터의 어깨로 직접 전달되기 때문에 비금속 케이싱이 반동력의 압축 하중 작용에서 완전히 제거됩니다. 개머리판을 어깨에 대지 않고 발사할 때 케이스는 제어 핸들의 뒷면에서 총열이 무기 본체에 부착된 부싱에 닿는 곳까지의 작은 영역에서 인장 하중을 받습니다.
반 자유 셔터가있는 자동화 시스템에 최적화 된 새로운 유형의 탄약으로의 전환을위한 전제 조건은 전통적인 황동 및 강철 제조 대신 단일 카트리지의 비금속 카트리지 케이스 제조에 적합한 현대 구조 재료의 출현입니다.
카트리지의 슬리브는 여러 기능을 수행합니다.
- 작동 중 카트리지의 기계적 강도 보장
- 배럴에서 카트리지로 전달되는 열 축적;
- 소성시 분말 가스의 폐색.
카트리지 케이스를 포기하고 케이스리스 카트리지로 전환하면 배럴에서 자연 발화의 열 장벽이 추진제 충전의 인화점 수준으로 감소합니다. 이는 Heckler & Koch G11 직렬 돌격 소총과 같은 강렬한 자동 화재를 수행할 때 항상 달성됩니다.
배럴 챔버 표면에 적용되고 카트리지 케이스 마찰을 줄이도록 설계된 Revelli 홈과 함께 표준 카트리지 케이스를 사용하면 세미 프리 셔터의 경우 리시버의 가스 오염이 증가하고 Degtyarev-Garanin KB-P-790 실험용 경기관총을 예로 사용하여 움직이는 요소의 접촉면에 분말 재가 침전되어 재장전 메커니즘이 불안정하게 작동합니다.
혁신적인 카트리지 케이스의 구조 재료로 지정된 것과 관련하여, 구조용 발포체를 소성하고 이를 원통형 슬리브의 빌렛으로 압축하여 얻은 탄소-탄소 복합재를 사용하는 것이 제안되었으며, 그 작은 기공은 소결에 의한 후속 중합과 함께 고분자량 유기 규소 수지로 함침됩니다. 생성된 복합 재료는 황동 수준의 강도와 흑연 수준의 마찰 계수, 즉 황동의 마찰 계수보다 3,5배 적습니다. 합성 슬리브의 무게도 금속 슬리브에 비해 몇 배나 줄었습니다.
슬리브는 디자인에서 응력 집중을 제거하는 관점에서 선택된 바닥의 내부 표면이 구형인 완전한 원통형입니다. 슬리브 웰트 직경은 벽 직경보다 볼트 익스트랙터의 두께만큼 작습니다. ogival 모양의 총알은 체커에 추진제 충전물을 눌러 슬리브에 연결하고 슬리브에 가장자리 수준까지 담급니다. 추진 장약의 열린 끝은 니트로 래커로 덮여 있습니다. 슬리브 하단에 프라이머 시트가 형성됩니다. 체커 본체에는 프라이머에서 총알까지 토치 채널이 있으며 끝에는 주 추진 충전물이 점화될 때까지 총알을 체커 밖으로 밀어내는 추가 가속 충전물이 있습니다. 플라스틱 슬리브가 장착된 LSAT 기관총 카트리지에 사용되는 니트로셀룰로스 분말과 점액화 HMX는 모두 추진 장약으로 사용할 수 있습니다.
카트리지는 탄창에 장전되며 탄창의 길이는 소총 총신의 길이와 같습니다. 무기에 장전한 후 탄창은 라이플 몸체의 치수를 벗어나지 않습니다. 여분의 탄창은 숄더백에 넣고 다니며,
GX-6 프로젝트의 돌격 소총 및 탄약통의 성능 특성:
구경 - 5,56x35 mm
슬리브 직경 - 11,8mm
소매 길이 - 35mm
카트리지 길이 - 50mm
하나의 카트리지의 무게는 총알 - 7g, 추진제 - 4g, 슬리브 - 2g을 포함하여 1g입니다.
상점의 카트리지 수 - 60개
카트리지 포함 매거진 무게 - 700g
탄창 없는 라이플 무게 - 3000g
발사 속도 - 분당 800발
초기 총알 속도 - 950 m / s
총구 에너지 - 1800 일본
챔버의 최대 압력 - 4000 bar
라이플 길이 - 758mm
높이 - 240 mm
너비 - 40 mm
조준선 길이 - 400mm
조준선에서 배럴 축까지의 거리 - 100mm
배럴 길이 - 508 mm
배럴 챔버 길이 - 51mm
스크류 온 화염 방지기의 길이 - 48 mm
맞대기 판의 두께 - 20mm
케이싱 길이 - 690mm
케이싱 쉘 두께 - 2mm
수신기 길이 - 220mm
수신기 측벽의 두께 - 3mm
리턴 스프링 직경 - 15mm(총 XNUMX개)
리턴 스프링 길이 - 100mm
크랭크 직경 - 80mm
볼트가 있는 볼트 캐리어의 길이는 생크 60mm, 볼트 20mm를 포함하여 10mm입니다.
볼트 프레임 트래블 - 60mm
크랭크 길이 - 80mm(총 XNUMX개)
커넥팅 로드 직경 - 10mm
볼트 및 버퍼 스프링이 있는 볼트 캐리어 어셈블리의 무게는 150g입니다.
커넥팅 로드 무게 - 50g
크랭크 본체 중량 - 50그램(총 2개)
밸런서 무게 - 250g(총 2개)
재 장전 메커니즘의 움직이는 부분의 총 중량은 850g입니다.
GX-6 단지의 디자인은 독창적인 수준의 기술 솔루션을 가지고 있으며 이 발행일로부터 XNUMX개월 이내에 특허를 받을 예정입니다. 이와 관련하여 허가받은 무기 및 탄약 제조업체 중 투자자를 프로젝트에 초대합니다.
정보 출처 :
5,45mm 및 7,62mm 구경의 소형 무기에서 지상 목표물을 발사하는 표. 61년 TS GRAU N 1977판 http://www.ak-info.ru/joomla/index.php/uses/12-spravka/92-shttables77
D. Shiryaev. 기록 보유자. 1년 "무기" 2007위 http://zonawar.narod.ru/or_2007.html
특허 RU 2193542 http://ru-patent.info/21/90-94/2193542.html
기관총의 경우 조준 발사 문제는 지상에 중점을 둔 대형 기관총을 사용하고 주로 그룹 표적을 타격하는 것으로 전환하여 해결되었습니다. 기관총과 달리 기관단총/돌격 소총과 같은 사수의 개별 자동 무기는 팔 근육의 힘으로 무기를 공중에 들고 어깨에 얹은 개머리판의 도움으로 반동 보상과 함께 어색한 위치에서 발사하는 빈번한 움직임으로 전술을 기동하도록 설계되었습니다. 이와 관련하여 개별 자동 무기는 대부분의 보병 부대를 구성하는 평균적으로 훈련 된 사수의 물리적 능력에 의해 결정되는 무게와 반동력에 제한이 있습니다.
폭발을 발사하는 과정에서 범인은 그의 손과 몸에 떨어지는 다방향 힘 효과를 경험합니다. 각 샷의 시작 부분에는 최대 반동 모멘텀이 있습니다. 셔터를 열고 리턴 스프링을 압축하는 반동력의 짧은 기간 동안 균일하게 작용한 후 셔터가 리시버의 후면 벽에 부딪히는 것과 관련된 두 번째 임펄스가 화살표에 작용합니다. 무기의 재 장전주기는 리턴 스프링의 탄성력이 균일하게 작용하는 두 번째 기간으로 계속되고 앞으로 향하고 배럴에 볼트가 타격되는 것과 관련된 세 번째 임펄스로 끝납니다. 동시에 무기는 볼트의 왕복 운동과 관련된 무게 중심의 변위로 인해 주기적 진동을 경험합니다. 대부분의 무기 모델에서 반동력이 작용하는 배럴 축이 사수의 어깨에 놓인 스톡의 대칭축과 일치하지 않는다는 사실로 인해 상황이 악화됩니다. 반동력과 지지대의 반동력은 배럴을 위로 던지는 순간을 만듭니다.
가스 작동 식 재 장전 메커니즘을 사용하는 경우 고압 가스가 노리쇠 캐리어에 충돌하고 노리쇠 캐리어가 노리쇠에 충돌하여 무기가 추가 진동을받습니다. 카트리지의 에너지 특성이 변경되지 않은 경우 배럴에 단단히 결합 된 셔터 거부 및 프리 셔터로의 전환은 발사 속도를 여러 번 증가시킵니다. 셔터의 관성 질량을 늘리고 무기의 총구 에너지를 줄이는 것만으로 탄약 소비 측면에서 허용 가능한 발사 속도를 보장할 수 있습니다. 셔터의 관성 질량이 증가하면 무기의 주기적 진동 진폭이 증가하고 총구 에너지가 감소하면 중간 거리에서 비효율적으로 촬영하여 프리 셔터로의 전환이 막 다른 골목임을 나타냅니다.
임펄스 다이어그램을 기반으로 어색한 위치에서 버스트를 조준하는 발사는 다음 기술 솔루션의 개별 자동 무기 구현 수준에 따라 다릅니다.
- 셔터 롤아웃에서 샷 자체를 발사해야하는 동안 배럴에서 추진제 충전의 점화 초기부터 뒤로 이동하기 시작하는 폐쇄 셔터에서 세미 프리 셔터로 전환하여 최대 반동 운동량 값을 줄입니다.
- 버트의 대칭축을 조준 장치의 시야 위쪽으로 해당 확장과 함께 배럴 축의 높이까지 올려서 던지는 순간을 제거합니다.
- 밸런서의 다가오는 움직임으로 인한 재 장전 메커니즘의 움직이는 부분의 질량 이동에 대한 보상;
- 배럴과 리시버의 볼트 타격 제거.
처음 두 솔루션은 서비스를 위해 채택된 개별 자동 무기 샘플에서 완전히 또는 부분적으로 구현됩니다. 후자의 솔루션은 기존 무기 설계에 효과적인 구현이 없습니다. 잘 알려진 균형 잡힌 자동화 방식에서 셔터와 동시에 균형 막대가 반대 방향으로 이동하여 극단적인 위치에서 셔터와 충돌합니다. 이 솔루션에는 근본적인 단점이 있습니다. 셔터와 밸런서의 움직임을 동기화하기 위해 랙 및 피니언 변속기가 사용됩니다. 이 변속기는 작동 중에 번갈아 가며 하중을 받아 변속기 톱니의 치핑을 유발하여 무기의 다른 부분의 자원에 비해 재 장전 메커니즘의 자원을 XNUMX 배 줄입니다. 또한 재 장전 메커니즘의 이동 요소 질량의 합과 같은 질량을 갖는 밸런서는 손 무기의 무게를 XNUMX/XNUMX 이상 증가시킵니다.
주요 솔루션은 셔터 속도를 늦추고 셔터가 배럴과 리시버에 미치는 영향을 제거하고 재 장전 메커니즘의 이동 요소의 무게 중심 이동을 보상하고 자원을 배럴 자원 수준으로 늘리는 기능을 결합한 크랭크 앤로드 재 장전 메커니즘이있는 세미 프리 셔터로 전환하는 것입니다.
이야기 자동 총기에 크랭크 메커니즘을 사용하는 것은 1891년 오스트리아-헝가리 디자이너 Emil von Skoda의 특허에서 시작되었습니다. 1904년 독일 디자이너 Andreas Schwarzlose는 브레이크 크랭크 암으로 셔터에 연결된 세로로 움직일 수 있는 밸런서에 의해 속도가 느려지는 세미 프리 셔터가 있는 솔루션에 대한 특허를 받았습니다. 이 설계는 오스트리아-헝가리, 체코슬로바키아, 네덜란드, 폴란드에서 07년부터 12년까지 다양한 수정을 거쳐 대규모 시리즈로 생산된 M.1905/1939 기관총에 구현되었습니다.
마지막으로 1937년 소련 디자이너 Yuri Fedorovich Yurchenko는 세미 프리 셔터가 있는 완전한 기능의 총기 자동화 시스템을 만들었으며 회전 밸런서가 있는 크랭크 메커니즘에 의해서만 속도가 느려졌습니다. 1941년 상반기 Kovrov Mechanical Plant에서 작은 시리즈가 생산되었습니다. 비행 기관총 Yu-7.62. 최대 발사 속도는 분당 3600 발이었습니다. 소총에 대한 기록적인 배럴 자원이 1000 라운드를 초과하지 않았기 때문에 배럴은 전쟁의 첫 단계 조건에서 허용 가능한 것으로 간주되는 여러 출격 후 교체가 필요했습니다. 나중에 군용 항공이 대포 무기로 전환됨에 따라 Yu-7.62 기관총 생산이 중단되었습니다.
Yurchenko의 자동화 시스템에는 두 개의 크랭크를 연결하는 커넥팅로드 넥에 커넥팅로드로 연결된 세미 프리 셔터가 포함되어 있으며, 같은 방향으로 회전하고 밸런서가 장착되어 있으며 리시버의 특수한 환형 두께로 서로 장착됩니다. 크랭크는 배럴 축에 대해 엄격하게 축 방향으로 배치됩니다. 기관총의 무게와 크기를 줄이고 항공기 무기에 필요한 최고 발사 속도를 달성하기 위해 질량과 직경을 최소화했습니다. 크랭크가 회전의 상사 점에서 5도에 도달하지 않으면 셔터 롤아웃에서 샷이 발사됩니다. 커넥팅로드를 통해 볼트에서 전달되는 반동력의 작용에 따라 크랭크는 두 번째 발사 지점까지 350도 회전 한 후 방아쇠가 제거 될 때까지 재 장전 메커니즘의주기가 반복됩니다.
배럴의 축을 따라 작용하는 수평 방향 반동력은 커넥팅로드에 의해 리시버의 가이드에 작용하는 수직 구성 요소로 변환되고 커넥팅로드의 대칭축을 따라 크랭크 넥으로 전송되는 결과 벡터로 변환됩니다. 이 시점에서 결과 벡터는 접선 반동력 구성요소(크랭크 토크 생성)와 반경방향 반동력 구성요소(지면 반력 생성)로 변환됩니다. 크랭크의 회전 속도는 상사점에 접근할 때 첫 번째 최대값을 달성하고 하사점에서 두 번째 최대값(리턴 스프링을 압축하기 위한 에너지 소비를 고려하여 첫 번째 최대값보다 작은 값)을 달성하는 정현파 법칙에 따라 변경됩니다. 셔터의 왕복 운동 속도도 최대값과 최소값이 90도 이동하는 정현파 법칙에 따라 변경됩니다.
크랭크 회전의 하사 점에서 주어진 방향으로 크랭크가 계속 회전하는 배경에 대해 충격없는 정지 및 셔터 이동 역전이 발생하고 팽창하는 리턴 스프링의 에너지 공급으로 인해 재 장전 메커니즘의 모든 이동 요소가 가속됩니다. 상사 점으로가는 도중에 셔터 속도가 거의 1으로 느려지고 카트리지의 추진제 연소로 인한 분말 가스의 압력으로 인해 움직임이 반전됩니다. 이것은 또한 크랭크의 회전을 반전시킵니다. 카트리지 실화가 발생하면 볼트는 리턴 스프링으로 지지되는 총열의 약실 부분에 기대게 됩니다. 배럴에서 셔터의 정지 지점은 상사점에 대한 크랭크의 부족 5도에 해당합니다. 1도와 XNUMX도 사이의 크랭크 회전은 카트리지 추진제 충전의 연소 시간에 해당합니다. 이와 관련하여 셔터가 거의 정지되고 크랭크가 계속 롤아웃되는 상태에서 샷이 발사됩니다.
균형 잡힌 자동화 체계를 구현하려면 목 축에서 크랭크 회전축까지의 거리의 두 배에 해당하는 크랭크의 유효 직경이 전면과 후면 극한 위치 사이의 셔터 스트로크와 일치해야 합니다. 크랭크 밸런서의 무게는 커넥팅 로드가 있는 밸브의 총 질량과 일치해야 하며 크랭크 회전축에서 밸런서의 질량 중심 거리에 대해 보정됩니다. 이 경우에만 재장전 메커니즘이 작동하는 동안 무기의 무게 중심 이동이 완전히 보상됩니다.
그러나 세미 프리 셔터에서 크랭크로 전달되는 토크의 양이 분당 수천 발의 발사 속도를 결정하기 때문에 반동력의 하중을 흡수하고 자동화 균형을 보장하기에 충분한 지정된 선형 치수와 이동 요소의 질량은 권총의 경우 허용되지 않습니다. 발사 속도를 분당 600발의 표준 수준으로 낮추려면 움직이는 요소의 무게 및/또는 선형 치수를 여러 번 증가시켜야 합니다. 또한 상사 점으로가는 도중에 한 방향으로 회전하는 크랭크의 주기적 반전으로 인해 무기를 번갈아 던지거나 뒤집는 반응 모멘트가 발생합니다.
유르첸코의 자동화 시스템을 권총에 사용하려면 상당한 개선이 필요합니다. 가장 확실한 해결책은 같은 방향으로 회전하는 두 개의 크랭크에서 반대 방향으로 회전하는 두 개의 크랭크로 이동하는 것입니다. 후자의 경우 회전이 반전될 때 발생하는 반응 모멘트는 서로 상호 보상합니다. 보다 중요한 해결책은 카트리지의 추진제 충전 연소 중에 크랭크에 공급되는 토크를 줄이는 방법이며, 이는 권총에서 크랭크 메커니즘을 사용하는 기본 포인트입니다. 따라서 크랭크 메커니즘 자체의 운동학에 의해 생성된 유리한 기회, 즉 셔터가 상사점에 접근할 때 셔터의 병진 이동 속도를 거의 XNUMX으로 낮추는 것이 좋습니다.
이러한 가능성을 실현하기 위해서는 셔터를 스템과 셔터 프레임으로 구분할 필요가 있다. 스템은 자유 게이트(이하 게이트)의 형태로 만들어져야 하며, 그 질량의 관성과 볼트 프레임을 기준으로 한 완충 스프링의 힘에 의해서만 감속됩니다. 차례로 상사 점에 접근하는 볼트 캐리어는 운동학에 따라 크랭크 메커니즘에 의해 느려집니다. 분말 가스의 압력은 셔터에 작용하여 관성과 버퍼 스프링의 탄성력을 극복합니다. 완충 스프링의 압축 강성을 초과하지 않는 압력은 노리쇠 캐리어에 대한 노리쇠 끝단의 스톱까지 노리쇠 캐리어로 전달됩니다. 움직이는 요소의 질량과 완충 스프링의 탄성 정도는 정지 순간이 배럴 내 분말 가스의 최고 압력을 줄이기에 충분한 양만큼 시간적으로 분리되도록 하여 크랭크에 공급되는 토크의 양을 줄여야 합니다. 4000bar의 배럴 내 최대 압력과 2880kgf의 최대 반동력을 기준으로 최대 스프링 탄성이 50kgf인 셔터의 총 질량을 1000g으로 추정할 수 있습니다. 셔터 스트로크의 길이는 약 5mm입니다. 버퍼 스프링에서 하중을 제거하는 것은 분말 가스의 역압 조건에서 발생하므로 볼트 캐리어에 대한 볼트의 역 충격력은 구조 재료의 인장 강도를 초과하지 않습니다.
그러나 분말 가스의 최고 압력에서 롤백하도록 설계된 새로운 유형의 단일 카트리지로의 전환만이 최종 결정으로 간주될 수 있습니다. 카트리지 케이스는 넥이나 슈트가 찢어질 위험을 없애기 위해 원통형이어야 합니다. 총알과 카트리지 케이스를 연결하려면 끝이 열린 압축 추진제 체커를 사용해야합니다. 슬리브의 구조 재료로는 배럴 챔버에 대한 슬리브의 마찰 계수를 황동이나 강철에 비해 몇 배로 줄이는 마찰 방지 재료를 사용해야 합니다.
위와 관련하여 GX-6라는 제목의 "무기 / 탄약통"복합체의 혁신적인 프로젝트가 주목됩니다. 이 복합 단지에는 돌격 소총과 충격이 적은 카트리지가 포함됩니다. 카트리지가 있는 매거진은 배럴을 따라 맨 위에 놓입니다. 상점의 카트리지는 상점을 떠날 때 한 줄로 재건하면서 총알이 위로 올라가도록 수직 위치에 엇갈리게 배치됩니다.
돌격 소총은 재 장전 메커니즘의 전체 요소를 엉덩이에 수용하기 위해 불펍 방식에 따라 만들어집니다. 크랭크 메커니즘 레이아웃의 기본은 배럴에 나사산 연결로 연결된 수신기입니다. 크랭크 용 시트와 셔터 용 가이드는 상자 본체에 있습니다. 배럴에는 왕복 나사산과 둔부에 위치한 축 방향 정지 장치가 있습니다. 배럴과 리시버는 무기의 몸체에 매달려 엉덩이 목 부분에 연결됩니다.
크랭크는 작은 높이의 금속 컵 형태로 만들어지며 그 중 절반에는 커넥팅로드를 부착하기 위해 제거 가능한 핀이 설치되고 나머지 절반에는 밸런서가 있습니다. 컵의 측벽은 플레인 베어링의 내부 레이스 역할을 합니다. 크랭크는 플레인 베어링의 외부 레이스 역할을 하는 리시버의 환형 선반에 억지 끼워맞춤으로 설치됩니다. 각 크랭크는 커넥팅 로드에 연결됩니다. 커넥팅 로드의 다른 쪽은 볼트 캐리어의 생크에 있는 제거할 수 없는 핑거에 부착됩니다.
볼트 상자의 앞쪽 끝에는 슬리브가 있으며 그 내부에는 나사산의 상부 및 하부 섹터가 두 개의 매끄러운 부분으로 적용됩니다. 커플 링의 양쪽에는 노리쇠 캐리어에 놓인 푸셔가 통과하기 위한 구멍도 있습니다. 푸셔의 반대쪽 끝에는 무기를 수동으로 재 장전하기위한 접이식 핸들이 설치되어 있으며 발사 중 자발적인 움직임을 피하기 위해 자체 압축 스프링에 의해 무기 본체에 눌려 있습니다. 하사 점에 서있는 후 크랭크의 반대 회전을 보장하기 위해 푸셔의 길이는 볼트 프레임의 작동 스트로크 길이보다 작게 선택됩니다. 상자의 각 측벽에서 커플 링과 크랭크 장착 구멍 사이에 볼트 캐리어의 한 쌍의 나이프 가이드가 통과하면서 동시에 보강재 역할을 합니다. 가이드는 가이드 사이에 있는 두 개의 리턴 스프링 중 하나의 직경만큼 높이 간격을 두고 있습니다.
측면에서 셔터 프레임은 T 자형이며 밀링에 의해 단단한 금속 빌릿으로 만들어집니다. 볼트 캐리어의 어깨는 리턴 스프링에 있고 측면은 리시버의 가이드와 접촉합니다. 프레임의 앞쪽 끝에는 셔터용 구멍이 있고 뒤쪽 끝에는 드러머용 구멍이 있습니다. 고정식 커넥팅 로드 핀은 섕크의 측면에 배치됩니다. 프레임 윗면의 앞부분에는 트렁크를 향한 베벨이 있습니다.
셔터는 막대 형태로 만들어지며 뒤쪽 부분은 볼트 프레임의 몸체에 잠겨 있고 앞쪽 부분에는 두 개의 수평 추출기가 장착되어 있습니다. 프레임 내부의 셔터 움직임을 제한하는 고리 모양의 돌출부가 셔터의 뒤쪽 끝에 만들어집니다. 환형 돌출부와 프레임 후면 벽 사이에는 강철 대응물에 비해 XNUMX배의 부하 용량을 갖는 티타늄 스프링 합금으로 만든 Belleville 스프링 어셈블리 형태의 완충 스프링이 있습니다. 셔터 내부에는 발사 메커니즘의 방아쇠를 통해 작동되는 자체 압축 스프링이 있는 관성 드러머가 있습니다.
크랭크 메커니즘의 조립은 다음 순서로 수행됩니다. 공장에서 볼트 캐리어는 볼트, 버퍼 스프링, 드러머 및 드러머 스프링에 연결되고 크랭크는 리시버 시트에 설치됩니다. 그런 다음 커넥팅로드를 프레임 생크의 손가락에 놓습니다. 리턴 스프링은 리시버의 가이드 사이에 배치됩니다. 배럴 슬리브를 통해 커넥팅 로드가 있는 볼트 캐리어가 상자에 삽입됩니다. 커넥팅 로드의 반대쪽 끝은 착탈식 핀으로 크랭크에 연결됩니다.
챔버 라인으로의 카트리지 공급 및 사용한 카트리지 제거는 위에서 아래 방향으로 수행됩니다. 매거진의 열린 끝은 텔레스코픽 카트리지 피더 옆에 있는 걸쇠에 맞닿아 있으며 볼트 캐리어 위에 힌지로 연결되어 있습니다. 피더의 자유단에는 매거진 배출구에 있는 카트리지 케이스의 홈으로 들어가는 수평 그립이 장착되어 있습니다. 헬리컬 스프링이 피더 내부에 배치되어 텔레스코픽 바디 부분의 확장을 보장합니다. 피더의 굴절식 행거와 그립에는 비틀림 스프링이 장착되어 있어 행거와 그리퍼가 앞뒤 방향으로 각각 45도 각도로 휘도록 합니다.
위쪽 표면에 베벨이 있는 최전방 위치의 노리쇠 캐리어는 피더를 끝까지 누릅니다. 프레임이 가장 뒤쪽 위치로 롤백된 후 코일 스프링은 텔레스코픽 피더의 두 부분을 밀고 소모된 카트리지 케이스를 아래로 반사합니다. 비틀림 스프링은 본체와 피더 그립을 챔버링 라인에 대한 카트리지 출력 위치로 바꿉니다. 볼트 프레임이 역방향으로 이동하는 동안 수직 볼트 추출기가 카트리지 케이스의 홈에 들어가 피더의 수평 그립을 벌리고 카트리지를 배럴로 보냅니다. 노리쇠 추출기는 탄약 케이스의 바닥이 무기의 재장전 주기가 끝날 때 반사될 때까지 노리쇠 거울에 지속적으로 눌려지도록 합니다.
돌격 소총의 몸체는 케이싱과 고무 개머리판으로 구성됩니다. 케이스는 유리 충전 폴리머로 만들어졌습니다. XNUMX단 케이싱의 전면부에는 반투명한 매거진과 배럴을 수용할 수 있는 공간이 있으며 측면에는 각각 슬롯이 만들어져 매거진의 카트리지 존재를 제어하고 배럴을 냉각시킵니다. 케이싱 측면의 층 사이에는 상점용 가이드가 두 개 있습니다. 케이스의 전면 및 후면 끝이 열려 있습니다. 케이싱 중간 부분에 권총 형 제어 핸들이 있습니다. 버트 하단에는 사용한 카트리지와 잘못 발사된 카트리지를 제거하기 위한 이젝터 구멍이 있습니다. 이젝터 개구부는 볼트 캐리어가 롤백될 때 열리는 보호 커튼으로 닫힙니다. 금속 Picatinny 레일은 기계 및 광학 조준경을 포함하여 고정하도록 설계된 리벳의 케이싱 전면 상단과 하단에 설치됩니다.
모듈 식 방아쇠 메커니즘은 제어 핸들 내부에 있으며 무엇보다도 보호 브래킷, 방아쇠, 양면 퓨즈 / 발사 모드 선택기 및 수신기 아래에 별도로 설치된 방아쇠를 구동하는 두 개의 세로 막대가 포함됩니다.
다음 금속 내장 부품이 케이스 내부에 장착됩니다.
- 배럴과 리시버를 고정하기 위한 부싱;
- 내부 섹터 스레드가 있는 머플러 장착 슬리브;
- 방아쇠 메커니즘의 고정 스트랩;
- 수동 재 장전 핸들의 푸셔 지지대;
- 매거진 잠금 장치 및 텔레스코픽 카트리지 공급 장치용 장착 브래킷
- 방아쇠와 보호 커튼을 부착하기 위한 스트랩.
돌격 소총은 다음 순서로 조립됩니다. 처음에는 방아쇠 메커니즘, 카트리지 공급 장치, 방아쇠 및 보호 커튼이 케이싱 내부에 설치됩니다. 그런 다음 리시버와 배럴은 전면과 후면에서 케이싱에 삽입되며 박스 커플링의 끝단과 배럴의 축 정지부를 마운트 슬리브에 동시에 지지하면서 함께 조립됩니다. 결론적으로 케이싱의 후단에는 리시버에 얹혀 있는 고무 버트 플레이트가 탄력적으로 고정되어 있다. 버트 플레이트를 통해 리시버 스톱이 슈터의 어깨로 직접 전달되기 때문에 비금속 케이싱이 반동력의 압축 하중 작용에서 완전히 제거됩니다. 개머리판을 어깨에 대지 않고 발사할 때 케이스는 제어 핸들의 뒷면에서 총열이 무기 본체에 부착된 부싱에 닿는 곳까지의 작은 영역에서 인장 하중을 받습니다.
반 자유 셔터가있는 자동화 시스템에 최적화 된 새로운 유형의 탄약으로의 전환을위한 전제 조건은 전통적인 황동 및 강철 제조 대신 단일 카트리지의 비금속 카트리지 케이스 제조에 적합한 현대 구조 재료의 출현입니다.
카트리지의 슬리브는 여러 기능을 수행합니다.
- 작동 중 카트리지의 기계적 강도 보장
- 배럴에서 카트리지로 전달되는 열 축적;
- 소성시 분말 가스의 폐색.
카트리지 케이스를 포기하고 케이스리스 카트리지로 전환하면 배럴에서 자연 발화의 열 장벽이 추진제 충전의 인화점 수준으로 감소합니다. 이는 Heckler & Koch G11 직렬 돌격 소총과 같은 강렬한 자동 화재를 수행할 때 항상 달성됩니다.
배럴 챔버 표면에 적용되고 카트리지 케이스 마찰을 줄이도록 설계된 Revelli 홈과 함께 표준 카트리지 케이스를 사용하면 세미 프리 셔터의 경우 리시버의 가스 오염이 증가하고 Degtyarev-Garanin KB-P-790 실험용 경기관총을 예로 사용하여 움직이는 요소의 접촉면에 분말 재가 침전되어 재장전 메커니즘이 불안정하게 작동합니다.
혁신적인 카트리지 케이스의 구조 재료로 지정된 것과 관련하여, 구조용 발포체를 소성하고 이를 원통형 슬리브의 빌렛으로 압축하여 얻은 탄소-탄소 복합재를 사용하는 것이 제안되었으며, 그 작은 기공은 소결에 의한 후속 중합과 함께 고분자량 유기 규소 수지로 함침됩니다. 생성된 복합 재료는 황동 수준의 강도와 흑연 수준의 마찰 계수, 즉 황동의 마찰 계수보다 3,5배 적습니다. 합성 슬리브의 무게도 금속 슬리브에 비해 몇 배나 줄었습니다.
슬리브는 디자인에서 응력 집중을 제거하는 관점에서 선택된 바닥의 내부 표면이 구형인 완전한 원통형입니다. 슬리브 웰트 직경은 벽 직경보다 볼트 익스트랙터의 두께만큼 작습니다. ogival 모양의 총알은 체커에 추진제 충전물을 눌러 슬리브에 연결하고 슬리브에 가장자리 수준까지 담급니다. 추진 장약의 열린 끝은 니트로 래커로 덮여 있습니다. 슬리브 하단에 프라이머 시트가 형성됩니다. 체커 본체에는 프라이머에서 총알까지 토치 채널이 있으며 끝에는 주 추진 충전물이 점화될 때까지 총알을 체커 밖으로 밀어내는 추가 가속 충전물이 있습니다. 플라스틱 슬리브가 장착된 LSAT 기관총 카트리지에 사용되는 니트로셀룰로스 분말과 점액화 HMX는 모두 추진 장약으로 사용할 수 있습니다.
카트리지는 탄창에 장전되며 탄창의 길이는 소총 총신의 길이와 같습니다. 무기에 장전한 후 탄창은 라이플 몸체의 치수를 벗어나지 않습니다. 여분의 탄창은 숄더백에 넣고 다니며,
GX-6 프로젝트의 돌격 소총 및 탄약통의 성능 특성:
구경 - 5,56x35 mm
슬리브 직경 - 11,8mm
소매 길이 - 35mm
카트리지 길이 - 50mm
하나의 카트리지의 무게는 총알 - 7g, 추진제 - 4g, 슬리브 - 2g을 포함하여 1g입니다.
상점의 카트리지 수 - 60개
카트리지 포함 매거진 무게 - 700g
탄창 없는 라이플 무게 - 3000g
발사 속도 - 분당 800발
초기 총알 속도 - 950 m / s
총구 에너지 - 1800 일본
챔버의 최대 압력 - 4000 bar
라이플 길이 - 758mm
높이 - 240 mm
너비 - 40 mm
조준선 길이 - 400mm
조준선에서 배럴 축까지의 거리 - 100mm
배럴 길이 - 508 mm
배럴 챔버 길이 - 51mm
스크류 온 화염 방지기의 길이 - 48 mm
맞대기 판의 두께 - 20mm
케이싱 길이 - 690mm
케이싱 쉘 두께 - 2mm
수신기 길이 - 220mm
수신기 측벽의 두께 - 3mm
리턴 스프링 직경 - 15mm(총 XNUMX개)
리턴 스프링 길이 - 100mm
크랭크 직경 - 80mm
볼트가 있는 볼트 캐리어의 길이는 생크 60mm, 볼트 20mm를 포함하여 10mm입니다.
볼트 프레임 트래블 - 60mm
크랭크 길이 - 80mm(총 XNUMX개)
커넥팅 로드 직경 - 10mm
볼트 및 버퍼 스프링이 있는 볼트 캐리어 어셈블리의 무게는 150g입니다.
커넥팅 로드 무게 - 50g
크랭크 본체 중량 - 50그램(총 2개)
밸런서 무게 - 250g(총 2개)
재 장전 메커니즘의 움직이는 부분의 총 중량은 850g입니다.
GX-6 단지의 디자인은 독창적인 수준의 기술 솔루션을 가지고 있으며 이 발행일로부터 XNUMX개월 이내에 특허를 받을 예정입니다. 이와 관련하여 허가받은 무기 및 탄약 제조업체 중 투자자를 프로젝트에 초대합니다.
정보 출처 :
5,45mm 및 7,62mm 구경의 소형 무기에서 지상 목표물을 발사하는 표. 61년 TS GRAU N 1977판 http://www.ak-info.ru/joomla/index.php/uses/12-spravka/92-shttables77
D. Shiryaev. 기록 보유자. 1년 "무기" 2007위 http://zonawar.narod.ru/or_2007.html
특허 RU 2193542 http://ru-patent.info/21/90-94/2193542.html
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