러일전쟁 국산 12인치포의 결전거리에 대하여
따라서 러일 전쟁 당시의 포탄과 갑옷 전용 사이클이 본격화되었습니다. 첫 번째 기사 이 '장기공사'는 2024년 XNUMX월에 출간됐고, XNUMX월 출간되기 최소 XNUMX년 반 전부터 작업을 시작했다. 하지만 이제 최종 계산은 대부분 완료됐고, 연내 시리즈를 완성할 수 있을 것으로 기대하고 있다.
이 기사에서는 1차 및 2차 전투 분리대의 일본 선박이 러시아 12-dm에 타격을 받을 수 있는 거리에 대한 계산을 제시합니다. 갑옷 관통 포탄.
러일 전쟁의 러시아 12dm 포.
나는 이미 기사에서 그 목록을 제공했습니다. "러일 전쟁 중 러시아 대포에 대한 Harvey 및 Krupp 갑옷의 갑옷 침투 표", 그러나 친애하는 독자가 검색 할 필요가 없도록 주요 성능 특성을 상기시켜 드리겠습니다. 우리 편에서는 12dm 주포를 장착한 전함 12척이 일본군과의 전투에 참가했습니다. 이들 함선은 세 가지 모델의 331,7인치 함포로 무장했습니다. 이 총들은 모두 무게가 1,02kg이고 폼 팩터(계산기 표시기)가 XNUMX인 동일한 유형의 철갑탄을 사용했습니다.
가장 현대적이고 강력한 것은 12-dm/40 포 모드였습니다. 1895년, 초기 발사체 속도는 792m/s입니다. 이러한 함포는 Tsesarevich, Retvizan, Sisoy the Great와 Poltava 및 Borodino 유형의 군함을 포함한 10개 전함 전함에 탑재되었습니다. 제2 태평양 소대의 일부인 12번째 "나바린(Navarin)"은 이전 모델인 35-dm/1885 포 모드로 무장했습니다. 637년, 초기 발사체 속도는 12m/s였습니다. 그리고 마지막으로 Nebogatov 제독의 기함인 Nicholas I 황제는 30-dm/1877 포 모드로 무장했습니다. 331,7년식, 570kg의 포탄을 단 XNUMXm/s까지 가속할 수 있습니다.
일본 선박의 예약 구역 및 계산 시 가정에 대해
미국 기함의 장갑 보호 체계를 다시 살펴 보겠습니다. 함대 "미카사."
분명히 일본 군함의 장갑은 측면에서 볼 때 매우 다양하지만 여전히 여러 주요 구역으로 축소될 수 있습니다. 예를 들어 미카사 성채는 세 부분으로 나눌 수 있습니다. 선박 중앙에 위치한 첫 번째 구역은 222mm 메인 벨트로 보호되며, 석탄 구덩이와 각 25,4mm의 조선용 강철 시트 76,2장(총 두께 222mm)의 베벨이 뒤따릅니다. 요새 중앙 부분의 앞뒤에 위치한 두 번째 구역은 동일한 조선용 강철 시트로 제작된 114,3mm의 장갑과 38,1mm의 경사면에 173mm의 추가 장갑을 포함하며 석탄 구덩이는 없습니다. . 요새 내에서 더욱 앞뒤로 수직 장갑대의 두께는 114,3mm로 줄어들고 뒤쪽 경사는 XNUMXmm로 그대로 유지됩니다.
성채 외부에서 Mikasa 끝 부분의 보호는 각각 2mm 및 136mm 장갑판으로 덮힌 99개 구역으로 더 나눌 수 있습니다. 물론 일본 전함 끝에 장갑 갑판이 있지만 흘수선보다 훨씬 아래에 있으므로 러시아 포탄의 경로에 더 이상 경사가 없습니다. 포대와 상부 장갑대를 단일 구역으로 결합하여 148mm 두께의 장갑으로 덮을 수 있습니다.
나는 다음 규칙에 따라 각 주요 구역에 대한 12인치 발사체의 영향을 계산했습니다.
1. 일본 전함 지역에 도달할 수 있는 거리는 고전 규칙에 따라 포대 벨트(183m)에서 가장 가까운 정수로 반올림하여 계산됩니다.
2. 갑옷에 대한 발사체의 속도와 충격 각도를 결정하는 데 계산기가 사용됩니다.
3. 갑옷 침투 계산은 Jacob de Marre의 고전 공식에 따라 수행되며 Krupp 갑옷의 경우 계수 "K"가 사용됩니다. - 2, "Improved Harvey"의 경우 - 275, 비시멘트 갑옷의 경우 - 2, 강판 - 100.
4. 127mm 이상의 시멘트 장갑의 저항을 계산하려면 고전적인 de Marre 공식이 사용됩니다.
5. 두께가 127mm 미만인 장갑인 강철 및 시멘트 처리되지 않은 장갑의 저항을 계산하려면 L.G.에 따른 de Marr 공식 버전이 사용됩니다. Goncharov.
6. 여러 장으로 구성된 장갑 데크 베벨의 내구성은 동일한 두께의 모놀리식 장갑과 동일합니다(A. Rytik이 찾은 정보에 근거함).
7. 모든 함선의 경우 측면 장갑과 베벨 사이의 거리가 2,5m로 가정됩니다. 동시에 석탄 구덩이가 있는 지역의 경우 이러한 구덩이가 완전히 채워지는 것으로 가정합니다. 석탄으로. 경사면 뒤에 위치한 석탄 구덩이를 포함한 기타 석탄 구덩이는 고려되지 않습니다.
8. 대부분의 경우 각 구역에 대해 두 번씩 계산이 이루어집니다. 첫 번째 경우에는 법선과의 편차가 25도일 때 목표물까지의 거리가 계산됩니다. 이 25도는 발사포에 대한 일본 전함의 위치 각도와 발사체의 입사각의 결과로 이해되어야 합니다. 두 번째 경우, 표적에 도달하는 거리는 발사체가 법선에서 전혀 벗어나지 않거나 (단거리의 경우) 법선에서 입사각과 동일한 편차로 표적에 명중한다는 가정하에 계산됩니다.
9. 계산에서는 두께가 300mm 이상으로 증가할 때 장갑 저항이 불균형적으로 증가하는 것을 고려합니다. 예를 들어 "Mikasa"의 바베트 및 코닝 타워용 Krupp 장갑은 "K" = 345인 338mm 장갑판과 동일한 것으로 간주됩니다. 이러한 불균형은 Garvey 장갑에도 존재한다고 가정됩니다.
10. 선박의 장갑이 수직으로 위치하지 않은 경우 표에는 표면에 대한 장갑의 경사각이 표시됩니다. 따라서 베벨의 각도가 30도라고 하면 표면에 평행하게 날아가는 발사체가 60도의 법선에서 벗어나 표면에 부딪힌다는 의미입니다.
11. 계산에는 발사체의 정규화가 고려됩니다. 따라서 발사체가 석탄 구덩이 반대편 성채의 장갑대에 25도 각도로 부딪히면 18도로 정규화되고 7도 각도로 석탄에 들어가 2,519m의 거리를 커버하며 이 각도는 경사면에 충격을 가할 때 법선과의 편차를 계산할 때 고려됩니다.
12. LG전자의 반등 가능성을 고려한 계산이다. Goncharov.
또한 발사체가 비관통 한계에 있는 경우(예를 들어 12인치 발사체가 법선에서 55도 벗어난 경사면에 부딪히면 L.G. Goncharov에 따르면 발사체가 110-111을 관통합니다) 갑옷 최대 mm, Mikasa 114,3 mm), de Marre 공식에 따라 갑옷이 관통되는 거리가 표시되고 괄호 안에 기록됩니다. "도탄"은 갑옷 관통의 확률적 특성을 고려하여 두 가지 옵션이 모두 가능합니다. 표에 따르면 발사체가 장갑을 확실히 극복할 수 없는 경우 범위를 계산하지 않고 "도탄"이 표시됩니다.
13. 일본 탑의 경사 장갑판과 탑형 방어 시설의 내구성 계산은 다음과 같이 수행되었습니다. 12인치 발사체가 도탄되지 않는 각도를 파악한 후, 그 각도에서 발사체가 어느 속도, 어느 거리에서 정면 장갑판에 부딪혔는지 확인했다. 그의 "인력"이 갑옷 뒤를 통과하기에 충분하다면 그러한 거리는 목표물을 타격할 수 있는 최소 거리로 표시되었습니다.
14. 발사체가 어떤 거리에서든 최대치까지 갑옷을 관통하는 경우 표에 "모든"이 표시됩니다. 발사체가 0,5 케이블 이하의 거리에서 갑옷을 관통하는 경우 "0"이 표시됩니다. 발사체가 총구에 위치하더라도 장갑을 관통할 수 없는 경우 "아니오"가 표시됩니다. 따라서 표에 예를 들어 "no-2"가 표시되면 이는 정상과의 편차가 있으면 보호가 전혀 중단되지 않고 정상과의 편차가 2인 경우(XNUMXkbt)를 의미합니다.
15. 모든 계산은 군함의 측면 투영에 대해 이루어집니다. 즉, 전투가 평행 또는 유사한 후류 기둥에서 진행된다는 가정을 기반으로 합니다. 빔의 내구성 계산은 상당히 어렵고 가정이 너무 많아서 수행하지 않습니다.
튜브 모드를 갖춘 12dm 장갑 관통 포탄의 장갑 관통 기능. 1894년
러일 전쟁에 참전한 태평양 함대 12개 함대 모두의 탄약 적재량의 일부였던 러시아의 장갑 관통 1894dm 포탄인 A. Tameev와 A. Rytik의 연구에 따르면 다음과 같습니다. 피록 실린과 브링크 튜브가 아닌 무연 화약과 튜브가 장착되었습니다. XNUMX 이것이 어떤 결과를 가져왔습니까?
Andrei Pervozvanny 유형의 전함 구획 포격 결과에 따르면 Brink 튜브는 장갑 관통 포탄의 고전적인 퓨즈였으며 지속 시간은 약 0,05 초였습니다. 동시에, 샘플 튜브 1894는 고폭탄에 장착된 다른 종류의 퓨즈에 속하며 작동 시간은 약 0,005초였습니다.
장갑판이 관통되는 거리를 결정하기 위해 지정된 작동 지속 시간은 근본적으로 중요하지 않습니다. "러시아 제국 해군의 비철갑 포탄에 대해" 기사에서 제가 설명한 뉘앙스를 고려하면, 튜브 모드를 사용해도 포탄이 갑옷 전체를 통과할 것으로 예상할 수 있습니다. 1894. 따라서 Brink 튜브와 샘플 튜브를 사용하여 포탄의 단일 장벽을 타격하기 위해 계산한 거리입니다. 1894년에도 다르지 않을 것이다. 그러나 간격 보호에 관해 이야기한다면 완전히 다른 문제입니다. 예를 들어 설명하겠습니다.
de Marr의 계산에 따르면 무게 12kg의 331,7dm 장갑 관통 발사체는 222mm 수직 장갑대, 76,2mm 베벨 및 그 사이에 2,5m 석탄으로 구성된 미카사 성채를 쉽게 관통할 수 있습니다. 이를 위해, 222도의 법선 편차로 25mm 철판을 타격하는 발사체는 588m/s의 장갑 속도를 가져야 하며, 이는 대략 20개의 케이블 거리에 해당합니다.
그러나 위에서 설명한 장애물을 극복하면 발사체의 속도가 급격히 떨어지기 시작합니다. 위의 예에서 발사체는 222mm 판을 극복하는 데 "인력"의 상당 부분을 소비하며, 통과한 후에는 속도가 193m/s로 감소합니다. 석탄은 속도를 더욱 늦추고 경사를 극복하는 동안 속도도 감소합니다. 계산에 따르면 갑옷에 25도의 정상 편차가 있는 것으로 나타났습니다. 588m/s의 속도에서 발사체는 약 0,018초 안에 경사면을 통과합니다. 222mm 장갑판에 충격을 가한 순간부터.
분명히 피록실린과 Brink 튜브가 장착된 발사체는 0,05초 이내의 작동 시간을 가지며 경사면을 문제 없이 통과할 것입니다. 발사체는 장애물을 통과한 후 폭발합니다. 그러나 화약과 튜브가 장착된 발사체. 1894의 작동 시간은 0,005초입니다. 베벨을 통과할 수 있는 충분한 "인력"이 있지만 도달할 시간이 없어 석탄 구덩이 어딘가에서 폭발합니다.
결과적으로 튜브 arr을 사용한 발사체를 위해서는. 그럼에도 불구하고 1894는 베벨을 넘어섰고, 222mm 장갑판에서의 속도는 de Marre 공식에 따라 벨트, 석탄 및 베벨을 관통할 수 있을 뿐만 아니라 이 전체 경로를 0,005초 이내에 이동하는 데 충분해야 합니다. 분명히 이를 위해서는 갑옷 관통 공식을 사용하여 계산된 장애물을 통과하는 것보다 훨씬 더 빠른 갑옷 속도가 필요합니다. 따라서 화약과 샘플 튜브가 포함된 12인치 발사체가 도달하는 거리입니다. 1894년 일본 전함의 성채에 명중할 수 있는 피해량은 피록실린 장비와 브링크 튜브를 갖춘 유사한 발사체의 피해량보다 적습니다.
무연 분말과 샘플 튜브가 장착된 발사체를 사용하여 장갑 관통 거리를 결정할 때. 1894년에 나는 이 요소를 고려했습니다. 동시에 나는 러시아 발사체에 가장 충실한 값을 취했습니다. 발사체의 머리가 베벨을 전체 깊이로 통과하는 순간 발사체가 폭발하면 성채는 타격을 입은 것으로 간주됩니다.
분명히 이 경우 발사체는 경사면을 넘어 통과하지 않습니다. 그러나 엔진실과 보일러실, 중구경 포탄이 전달된 복도에 타격을 줄 가능성이 있습니다. 포병, 그러한 틈새에서 발사체와 갑옷 조각이 있습니다.
미카사
H. Togo의 기함은 Krupp 장갑으로 보호되었으며 장갑 구성은 위에 나와 있습니다.
"아사히", "시키시마"를 입력하세요
이 함선은 "개량형 하비(Improved Harvey)"로 보호되었으며 장갑 구성은 "미카사(Mikasa)"와 유사했습니다.
후지형
불행하게도 이 배를 보호하는 갑옷의 종류를 추측하는 것은 매우 어렵습니다. 계산은 "Improved Harvey"라는 가정을 기반으로 하지만 "Early Harvey"일 수도 있습니다.
장갑 구성은 현대 일본 전함과 확실히 달랐지만 특히 한 가지 점에 주목하고 싶습니다. 이는 Fuji와 Yashima 바베트의 장갑이 229mm에 불과한 매우 넓은 영역입니다. 후속 일본 전함에서는 바베트가 훨씬 더 잘 보호되었습니다.
"야쿠모"와 "아즈마"
계산은 두 장갑 순양함 모두 Krupp 장갑을 받았다는 가정하에 이루어졌습니다(Yakumo의 경우일 가능성이 높지만 Azuma의 경우에는 매우 의심스럽습니다).
다른 일본 장갑 순양함과 비교할 때 Yakumo 및 Azuma의 보호에는 매우 중요한 단점이 있습니다. 즉, 주 구경 타워의 바베트 영역에 도달하지 않는 매우 짧은 성채입니다.
이즈모형, 토키와형
이 순양함은 "개량된 Harvey" 장갑으로 보호된 것으로 보이며 장갑 구성이 너무 유사하여 별도로 계산할 필요가 없습니다.
"닛신"과 "카스가"
이 순양함은 "개량형 Harvey"와 내구성이 동일하다고 생각되는 이탈리아 "Terni" 장갑으로 보호되었습니다.
나는 이전에 볼 수 없었던 "바베트 역할을 하는 횡단" 영역에 독자 여러분의 관심을 끌고 싶습니다. 우리는 다음과 같은 히트에 대해 이야기하고 있습니다.
조사 결과
1904~1905년 국내 12-dm/40 포 모드. 1895년에는 20~25케이블 거리에서 최신 일본 전함 8척의 성채를 공격할 수 있었습니다. "Fuji"와 "Yashima"는 튼튼한 장갑 벨트로 인해 11~406개의 케이블을 통합해야 했지만, 이로 인해 "개량형 Harvey"에 대한 제가 가정한 것이 정확했습니다. 예를 들어, 이 전함이 "초기 Harvey"에 의해 보호된 경우 장갑 벨트의 14mm 부분이 20-XNUMX개의 케이블 거리를 관통했습니다.
위의 내용에도 불구하고 12-dm 총 모드가 작동하는 거리입니다. 1895년에는 성채뿐만 아니라 적 전함의 바베트도 공격할 수 있는 좋은 기회가 있었기 때문에 10~15개의 케이블을 고려해야 합니다. 표에서 볼 수 있듯이 "개량된 Harvey" 바베트는 바베트 표면에 수직으로 완벽한 타격으로 15개의 케이블로만 맞았으며 Mikas에 설치된 345mm Krupp 장갑은 11개의 케이블에 근접 접근해야 했습니다. .
그러나 바베트 계산은 표준 (평면) 장갑판에 대해 수행되었으며 일반적으로 동일한 두께의 평면 장갑에 비해 내구성이 떨어지는 곡선 판을 사용하여 제조되었다는 점을 고려해야합니다. 또한, 방어구 관통력의 확률적 특성을 잊어서는 안 됩니다. 위와 같은 이유로 12-dm/40 주포 모드의 장갑 관통 포탄을 사용하는 포병 전투의 유효 거리입니다. 1895는 15개의 케이블로 간주될 수 있습니다. 또한 이 거리에서 우리 포탄은 많은 에너지 공급으로 적 전함의 경사면에 부딪힐 것이며 아마도 도탄 가능성을 최소화할 것입니다.
철갑 관통 팁을 사용하면 케이블 15개 이상 거리를 늘릴 수 있었지만, 안타깝게도 러일 전쟁 당시 우리 군함의 대구경 포탄은 이를 수용하지 못했습니다.
불행히도 위의 모든 내용은 우리 선박에 피록실린 포탄과 Brink 튜브가 장착되는 가상의 상황에만 적용됩니다. 실제로 그들은 화약과 튜브 모드가 들어 있는 포탄을 가지고 싸워야 했습니다. 1894. 이러한 탄약을 사용하여 적 전함의 성채를 자신있게 파괴하려면 케이블 5-10개에 더 가까이 다가가야 했습니다.
12-dm/35 포 모드의 경우. 1885년, 러일 전쟁으로 인해 이미 눈에 띄게 구식이었고 Brink 튜브로 피록실린 포탄을 발사할 때에도 10-13개의 케이블을 더 가까이 접근해야 했습니다. 화약과 튜브 모드로 채워진 갑옷 관통 포탄을 발사합니다. 이 총 중 1894는 어떤 거리에서도 성공할 수 없습니다. 실제로 두께 152mm 이하의 포대와 상부 벨트만 "화약갑옷 관통무기"에 맞을 수 있었다. 그러나 그러한 갑옷은 훨씬 더 많은 양의 폭발물을 운반하는 고 폭발성 포탄에 의해 완전히 관통되었습니다. 음, 12-dm/30 포병 시스템이 도착했습니다. 1877은 완전히 구식이었고 Brink 튜브 또는 모드를 사용하여 갑옷 관통 포탄으로 일본 전함에 피해를 줄 가능성이 없었습니다. 1894년
장갑 순양함의 경우 12-dm/40 주포 모드입니다. 1895년은 30~40개의 케이블에서도 그들에게 극도로 위험했습니다. 그러나 Brink 튜브가 있는 파이록실린 쉘이 있는 경우에만 다시 한 번 말씀드립니다. 그러나 석탄 구덩이 지역에 있는 일본 순양함 성채의 "분말" 12인치 포탄은 12개의 케이블로 고정할 수도 있습니다("Nisshin" 및 "Kasuga" 제외). 따라서 이상하게도 일본 장갑 순양함을 상대로 가장 효과적인 발사체는 아마도 고폭 12-dm이었을 것입니다. 관통형 장갑보다 폭발력이 더 많았으며 127~152mm 두께의 장갑을 관통하여 포탑, 포대, 상부 벨트를 보호했지만 약간 더 나빴습니다.
일반적으로 함대에 파이록실린 충전재와 브링크 튜브를 갖춘 12인치 장갑 관통 포탄을 장착하는 것을 거부한 것은 매우 불행한 결정이었으며, 이로 인해 이 구경의 장갑 관통 포탄을 효과적으로 사용할 가능성이 배제되었습니다. . 실제로 러시아 제국의 해군 부서는 한 손으로 갑옷 관통 포탄에 의존하여 매우 성공적인 (경량 임에도 불구하고) 12dm 샘플을 만들었고 다른 한 손으로는 퓨즈를 제공하지 않고 새싹에서이 내기를 죽였습니다. 이 유형의 탄약에는 필요한 감속 특성이 있습니다.
계속 될 ...
추신: 제가 수행한 계산은 매우 노동 집약적이며 동시에 단조로운 것으로 판명되었으며, 이러한 경우 항상 실수할 가능성이 있습니다. 따라서 문제의 본질에 대해 의견을 보내주신 독자 여러분께 감사드립니다.
정보